文章编号：188 结构抗连续倒塌的拉接强度设计方法 李  易1,2，陆新征1,2，叶列平1,2，马一飞1,2，梁  益1,2 （1.清华大学 土木工程系， 2. 清华大学 结构工程与振动教育部重点实验室，北京100084） 第十届全国混凝土结构基本理论及工程应用学术会议, 2008.8.1~4, 大连: 391-396. 下载全文/Download PDF version 推荐相关阅读：《混凝土结构防连续倒塌理论与设计方法研究》, 中国建筑工业出版社, 2011 推荐相关阅读：《建筑抗震弹塑性分析》, 中国建筑工业出版社, 2009 摘要：拉结强度法是国外抗连续倒塌设计规范采用的主要设计方法之一，我国还没有这方面的相关研究。拉结强度法通过假设破坏模式，将超静定结构在局部转化为静定结构进行分析，从而对结构的拉结强度进行验算和设计。该方法无需对整个结构进行受力分析，比较简便易行，是一种适合工程设计的设计方法。但由于其计算模型过于简化，设计参数的经验性成分较多，其可靠性和适用性需要进一步的检验。本文总结了国外抗连续倒塌设计规范的拉结强度法的概念和条文，通过有限元数值仿真证明了国外拉结强度法不能明显提高我国混凝土框架结构抗连续倒塌能力的结论。最后，本文对国外拉结强度法的基本拉结强度的计算原理进行了分析，指出了该方法计算模型的不足，建议对该方法进行改进使之能够适应我国混凝土框架结构的抗连续倒塌设计。 关键词：混凝土框架结构，连续倒塌，规范设计方法，拉结强度法 中图分类号：TU375.4                    文献标识码：A Tie force method for progressive collapse resistance of structures  Li Yi1,2，Lu Xinzheng1,2，Ye Lieping1,2，Ma Yifei1,2，Liang Yi1,2 (1. Department of Civil Engineering, Tsinghua University, Beijing, 100084, China. 2. Key Laboratory of Structural Engineering and Vibration of China Education Ministry, Tsinghua University) Proc. 10th National Conference on fundamental theory and engineering application of concrete, Aug. 2008, Dalian, 391-396. Abstract：Tie force (TF) method is one of the major design methods proposed by foreign codes to resist progressive collapse, but the related researches are still lack in China. TF method is convenient to implement because it does not need to calculate the response of the whole structure. However, as too many assumptions have been set to build up this method, the empirical factors are needed to be carefully checked to guarantee the safety of the TF design. This paper summarized the conceptions and specifications of TF methods in foreign codes. Then foreign TF methods were proved to be not safety for Chinese concrete frames with nonlinear finite element dynamic analysis. In order to explain this phenomenon, the drawbacks in foreign TF methods were pointed out from the discussion of the fundamental principles of TF methods. And the suggestions from these discussions will be helpful to setup a feasible TF method in China. Keywords: concrete frame structures；progressive collapse; design codes; tie force method
 1.       前言 结构的连续倒塌是指由于意外荷载造成结构的局部初始破坏，继而引发连锁反应形成与初始破坏不成比例的破坏。连续倒塌往往引起很大损失，自从1968年英国Ronan Point公寓倒塌事件发生以来，国外对连续倒塌问题已经进行了四十年的研究。 目前世界上一些主要国家如：英国[1-2]、欧洲[3] 、加拿大[4]、美国[5-7]、日本[8]、俄罗斯[9]都制定了的本国的抗连续倒塌设计规范或设计指南。而我国仅在混凝土结构设计规范GB50010[10]作了简单的说明，没有提出设计的具体方法和准则，缺乏可操作性。伴随我国经济和生活水平的提高，对建筑结构安全的要求和面临的连续倒塌风险也在提高。1990年辽宁盘锦发生由于燃气爆炸导致主体结构倒塌的事故，2007年山西大同发生一起同样是由于燃气爆炸导致的某居民楼部分坍塌事件，因此我国亟需一套适合我国工程实际的抗连续倒塌设计方法。 在国外规范的抗连续倒塌设计方法中，拉结强度法是几种主要的设计方法之一。本文对国外规范中的拉结强度法进行了研究，为我国的拉结强度法的研究作参考。 2.       国外拉结强度法介绍 拉结强度设计通过已有构件和连接进行拉结，提供结构的整体牢固性以及荷载的多传递路径。对于各种拉结，要求其传力路径连续、直接，并要求拉结强度满足一定的要求。 一般来说，结构材料不同，拉结强度的要求也不一样。以内部拉结为例，英国规范[2]中混凝土结构和钢结构的内部拉结强度计算公式中荷载组合系数有差异，本文选择混凝土结构的拉结强度法进行研究。 Ronan Point公寓事件后，自英国规范[2]最先提出了拉结强度法。欧洲规范[3]也基本采用了和英国规范基本相同的方法，基本拉结力的计算模型和公式则完全一致。美国国防部规范DoD2005[7]认为美国建筑和英国建筑很相似，目前直接使用英国规范的条文，但是该规范同时也指出，仍然需要通过研究工作来证实在引用英国规范的拉结强度法时是否需要对相关条文加以修改。因此本文主要通过对英国规范设计条文的研究，来了解混凝土结构的拉结强度设计法。 英国规范的拉结强度设计法按照拉结的位置和作用可分为内部拉结、周边拉结、对墙/柱的拉结以及竖向拉结四种类型[2]，如图1所示。对于各种拉结的强度要求如下： (1)内部拉结 结构的内部拉结沿互相垂直的两个方向分布在各个楼层，拉结强度应取下列两者的较大值： a) ； b) 。 其中，D为该构件承受的恒载标准值；L为该构件承受的活载标准值；Ir表示该拉结方向柱距的最大值；Ft为基本拉结强度（kN），取20+4no和60的较小值；no表示建筑的层数。 (2)周边拉结 在结构的每一层均须提供沿结构周边的有效拉结，拉结强度必须大于1.0Ft。 (3)对墙/柱的拉结 对于结构的外围柱或墙必须进行水平拉结使其嵌入结构整体，对于结构的角柱则须在两个方向均进行拉结，拉结强度取下列两者的较大值：        a) 和 的较小值；        b) 该墙/柱承受的荷载标准值的3％。 其中Is表示层高，其他符号含义与前述相同。 (4)竖向拉结 每一根柱/墙均必须从基础到结构顶部进行连续的拉结，拉结强度必须大于该柱/墙承受的最大楼层荷载标准值，并且柱的钢筋连接不应设置在与楼层交界处以及楼层柱的中点处。
 图1 拉结示意图 Fig. 1 Schematic of Tie Forces in a Frame Structure

3.       国外拉结强度法的应用

采用PKPM设计软件建立一个符合我国设计规范的八层框架结构模型，并计算得到配筋结果。通过有限元方法分析研究原始结构的抗连续倒塌性能。然后应用英国规范中的拉结强度设计法进行设计，并用有限元方法评估拉结强度法的设计效果。

3.1工程概况

3.2有限元方法介绍

 图2文献[12]试验结果与THUFIBER程序分析结果的对比 Fig.2 Comparison of THUFIBER program results to experimental results in literature[12]

3.3国外拉结强度法的应用

 图3 第三层长边中柱拆除后，其支承的上部结构未发生倒塌 Fig. 3 Structure survived after a column near the middle of the long side on the third floor was removed 图4 第五层长边中柱拆除后，其支承的上部结构发生倒塌 Fig. 4 Structure collapsed after a column near the middle of the long side on the fifth floor was removed

1原始结构和拉结设计后结构的倒塌模拟分析结果

Table 1 The results of simulations for collapse of original frame and frame after TF design

 角柱 长边中柱 短边中柱 内柱 首层 原始结构 不倒塌 不倒塌 不倒塌 不倒塌 加强结构 不倒塌 不倒塌 不倒塌 不倒塌 第2层 原始结构 不倒塌 不倒塌 不倒塌 — 加强结构 不倒塌 不倒塌 不倒塌 — 第3~4层 原始结构 倒塌 不倒塌 不倒塌 — 加强结构 倒塌 不倒塌 不倒塌 — 第5~8层 原始结构 倒塌 倒塌 不倒塌 — 加强结构 倒塌 倒塌 不倒塌 —

4.       国外拉结强度法的问题

国外规范的拉结强度法基于的工程背景与我国不同，在材料参数、可靠度、设计方法等方面均有差异，因此将其应用在我国工程结构上将不能满足抗连续倒塌要求。但是除此以外，其方法本身也有不足之处，有些研究发现即使满足现行拉结强度规定，结构在抵御连续倒塌方面仍然具有明显的弱点[13]因此有必要对国外规范拉结强度法的基本原理及其不足进行分析。

4.1国外拉结强度法设计基本原理

由第2节所述可知，拉结强度法中对各种拉结的强度要求都是基于基本拉结强度Ft进行的，基本拉结强度表示的是满足抗连续倒塌时构件所需要的最小连接力，拉结强度法以此为基础构建了整个拉结强度法的体系。

为较为简便的获得构件在极限状态下所需的基本拉结强度，国外规范假设结构的极限破坏模式为悬链线机理，认为水平构件能够通过发挥出悬链线作用来避免本层构件坠落破坏，从而将整个复杂的超静定结构转化为一个静定结构来进行分析，其计算简图如图5所示。

 图5  国外规范基本拉结强度计算简图 Fig.5 Calculating diagram for basic tie strength in froeign codes

(1)

在英国规范中，用几个代表性值带入（1）式获得了基本拉结强度，其中楼面恒载取3.6kN/m2，活载取1.2kN/m2，跨度为5m，挠度取L/5，这样得到Ft=60kN/m

4.2国外拉结强度法的问题

(1)    未考虑集中荷载影响

 图6  实际工程中梁在拉结时的受力情况 Fig.6 Force condition of tie beams in practical engineering

(2)    未考虑梁端塑性弯矩

(3)    未考虑荷载的空间传力；

 (a)长短边 (b)角部 (c)中间处 图7  不同位置处的基本拉结强度计算简图 Fig.7 Calculating diagram for basic tie strength in diferent locations
 实际的结构是一个空间传力体系，国外拉结强度法计算基本拉结强度时并没有考虑不同位置处的空间传力特点。即使相同跨度、相同刚度的梁所处的位置不同时，在拉结时所需要分担的拉力也不同，因此应该对不同位置处的基本拉结强度分类计算获得，如图7。 (4)    未考虑不同位置处梁极限挠度的不同 梁所能容许的最大挠度对基本拉结强度影响较大，容许挠度越大，所需要的拉结力就越小，国外规范规定梁挠度均取1/5跨度。实际上，不同位置处的梁所能容许的最大挠度也不同。例如，对于中间处的情况，如图7（c），由于参与不平衡荷载分配的梁较多，可以通过增大容许最大挠度，来适当降低每个梁提供的拉结力。 (5)    楼层高度超静定次数影响考虑不合理        在国外基本拉结强度的计算时，取(20+4no)kN和60kN的较小值（no表示建筑的层数）。这意味着对于层数较低的结构需要的拉结力较小，而事实上，层数较高的结构由于其超静定次数较高，结构在局部发生初始破坏后，剩余结构中参与分担不平衡荷载的构件较多，抵御抗连续倒塌的能力也强一些，所需要的拉结力相应就小一些。 5.       结论        现有国外抗连续倒塌设计规范中的拉结强度法的设计条文并不适合我国建筑结构，除了在工程背景的不同，其设计条文的基础——基本拉结强度的计算上也有不足。因此在研究我国拉结强度法时需要对国外基本拉结强度的计算模型和计算公式进行改进。 参考文献 [2]       BS 8110-1: 1997, Structural use of concrete: Part 1: Code of practice for design and construction[S]. [3]       Draft prEN 1991-1-7, Eurocode 1-Actions on structures,Part 1-7: General Actions - Accidental actions[S]. [4]       NBCC－1995, National Building Code of Canada [S]. [5]       Building code requirements for structural concrete (ACI 318M-02) and commentary (ACI 318RM-02) [S]. American Concrete Institute，2002. [6]       GSA2005, Progressive collapse analysis and design guidelines for new federal office buildings and major modernization project[S]. [7]       UFC 4-023-03, Design of Structures to Resist Progressive Collapse[S]. [8]       Japanese Society of Steel Construction & Council on Tall Building and Urban Habitat: Guidelines for Collapse Control Design –Construction of Steel Buildings with High Redundancy, 2005. [9]       俄罗斯防止连续倒塌措施(MTCH-19-05, 附件6.1) [S] [10]    GB50010-2002, 混凝土结构设计规范[S]. 北京：中国建筑工业出版社，2002. GB50010-2002, Code for design of concrete sttuctures [S]，Beijing: China Building Industry Press, 2001. [11]    GB50009-2001,建筑结构荷载规范[S]. 北京, 中国建筑工业出版社, 2001 GB50009-2001, Load code for the design of building structures[S]. Beijing: China Building Industry Press,        2001. [12]    易伟建, 何庆锋, 肖岩. 钢筋混凝土框架结构抗倒塌性能的试验研究[J], 建筑结构学报, 2007, 28(5):104-109. Yi WJ, He QF, Xiao Y. Collapse performance of RC frame structure[J], Journal of building structures, 2007, 28(5):104-109. [13]    Abruzzo John, Matta Alain,Panariello Gary. Study of mitigation strategies for progressive collapse of a reinforced concrete commercial building[J].Journal of Performance of Constructed Facilities,2006,20(4):384-390. 基金项目：国家十一五科技支撑计划（2006BAK01A02-09）和            清华大学基础研究基金（JC2007003）。 作者简介：李易（1981—），男，湖北襄樊人，博士研究生。 收稿日期：
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